Анализ и улучшение гидравлического утечки бортовой радиолокационной антенны
Гидравлический двигатель, монтируемый в бортовой радиолокационной антенне, в качестве движущего элемента. Моторные части высокой точности, трудности с обработкой, на массовое производство очень неблагоприятны. Благодаря внутреннему тесту на утечку, статистическому анализу, усовершенствованию конструкции гидравлического мотора.
1. Принцип работы двигателя и трудности с обработкой
Как показано на рисунке 23-8, гидравлический двигатель является одновинтовым двигателем с углом поворота 130 °. Он состоит из передней крышки, задней крышки, корпуса, вала, уплотнительного устройства и т. П. Движущиеся лопасти интегрированы с выходным валом , лопатки статора и корпус за одно целое спереди, сзади игольчатый подшипник построен с выходным валом, полости лопатки на две рабочие камеры, в котором, когда давление масла Вальтера полость, которая увеличивает объем лопатки ротора Поверните другую камеру, чтобы уменьшить объем слива масла. Когда масло под давлением меняется на обратное, лопасти инвертируются. Фиксированная лопасть и вал, подвижная лопасть и оболочка, зазор между лопастью и передней и задней крышками герметизированы, а окружное направление вала и уплотнительная структура между корпусом и передней и задней крышками являются уплотнительным кольцом и стопорным кольцом.
Как показано на рисунке 23-8, ось гидравлического двигателя и движущихся лезвий, корпуса и неподвижных лопастей интегрированы. Проблемы с механической обработкой в основном сосредоточены на двух частях вала и обсадной колонны. Для обеспечения внутреннего индекса утечки форма детали Битовая точность, как правило, 0,002 ~ 0,003, высокая точность является неизбежным требованием уплотнения зазора является одной из трудностей обработки. Общая структурная форма приводит к неправильной форме внутренней поверхности корпуса и внешней поверхности вала. С той же точностью в случае обработки неправильной формы сложнее.
2. Утечка гидравлического двигателя
Внутренняя утечка гидравлического двигателя состоит в основном из четырех частей (рис. 23-9), радиального зазора на больших и малых поверхностях дуги и двух осевых зазоров. Радиальный зазор состоит из трех частей: ① величина зазора, зарезервированного на чертеже; ② деформация корпуса и вала под действием масла под высоким давлением; ③ на вал электродвигателя с одним лезвием воздействует несбалансированное радиальное усилие, Разрыв иглы приведет к изменению радиального зазора.
Осевой зазор состоит в основном из двух частей: ① величина зазора, зарезервированного в узоре; ② под действием масла под высоким давлением внутренняя часть передней и задней крышек выгибается, а максимальная деформация близка к валу. Предполагая, что положение центра двигателя равно 0 ° против часовой стрелки, положительный угол по часовой стрелке отрицательный. После статистики испытаний на утечку гидравлического двигателя ?положение не превышает стандартное значение, как правило, превышено в диапазоне грунта 90 °. Большое количество статистических данных показывает, что когда угол α составляет от -130 ° до + 130 °, внутренняя утечка двигателя постепенно уменьшается, когда масляное отверстие P1 является масляным отверстием высокого давления, когда порт для сброса масла представляет собой порт масла высокого давления, Внутренняя утечка постепенно увеличивалась. Фактически, измеренные характеристики утечки можно аппроксимировать на рис. 23-10. В качестве примера приведен порт P1 для порта высокого давления.
В процессе от -130 ° до + 130 ° камера высокого давления мала по величине и пропорциональна углу поворота α, а силы, действующие на переднюю и заднюю крышки, также линейно возрастают. В пределах диапазона упругости линейность деформаций При увеличении осевой зазор также увеличивается линейно, его внутренняя характеристика утечки показана на рисунке 23-10. Для вала радиальная сила постепенно увеличивается от -130 ° до 0 °, а отклонение вала f1 (α) постепенно увеличивается. Радиальный клиренс изменяется на больших и малых поверхностях дуги Во время поворота 0 ° на + 130 ° радиальная сила постепенно уменьшается, а отклонение вала f2 (α) постепенно уменьшается. Радиальный клиренс изменяется на больших и малых поверхностях дуги. Масло под высоким давлением на оси направления усилия на радиальный зазор: предположим, что игольчатый зазор △, а затем размер радиального зазора на дуге и угол изменения. Это соотношение:. В том же месте небольшая радиальная поверхность на малой дуге изменяется одинаково, поэтому изменяется неравновесный радиальный размер силы и направление, вызванные радиальным зазором:
Можно видеть, что радиальный зазор является самым большим при -130 °, а радиальный зазор является наименьшим при + 130 °. Внутренние характеристики утечки аналогичны характеристикам, показанным на рисунке 23-11.
Таким образом, влияние масла под высоким давлением на осевой зазор и измеренные результаты диаметрально противоположны, в то время как радиальная сила на радиальном клиренсе и измеренные результаты согласованы. В том же положении, что и в положении -130 °, порт P1 для порта высокого давления, большая внутренняя утечка, чрезмерно часто возникает в таком положении, порт P1 представляет собой порт низкого давления, внутренняя утечка мала. Можно судить: радиальная сила на радиальном промежутке является основным фактором внутренней утечки.
3 усовершенствования конструкции
В соответствии с вышеприведенным анализом определяются основные влияющие факторы внутренней утечки, количество встряхивания зазора игольчатого валика и деформация вала под действием радиальной силы не способствуют уплотнению, тем больше внутренняя утечка. Для этой цели в радиальном зазоре используется уплотнительная структура (рис. 23-12). Вариант один: использование уплотнения для радиального уплотнения, второй вариант: использование структуры уплотнения листового типа (рис. 23-13), использование масла под высоким давлением для поддержания контакта лезвия с дугой поверхности оболочки, конкретной конструкции, которая должна быть дополнительно спроектирована и проверена.
4. Запечатанный с возможностью демонстрации герметичности
Уплотнение резинового компаунда 45713 NBR (SXS108-77), аутсорсинг ПТФЭ-пленки. Структурная форма идентична другим подвижным уплотнениям на этой антенной основе.
Для первоначального гидравлического двигателя требуется динамический момент трения <5 Нм, для увеличения уплотнения все еще могут соответствовать требованиям. Поскольку он предназначен для внутренних уплотнений и предназначен для уменьшения утечки, объем предварительного сжатия может быть рассчитан как минимум на 7%, существующий всеохватывающий процесс фтора минимизирует трение и после предварительного расчета увеличивается Момент трения составляет около 0,5 Нм, поэтому момент трения не будет превышать требований оригинального двигателя.
С помощью сравнения можно заключить, что линейная скорость линейной скорости в 1,28 раза превышает линейную скорость движущегося кольца вращающегося сиденья базы антенны, а диапазон рабочих скоростей уплотнительного кольца составляет 0,005-0,3 м / с, Скорость линии составляет около 0,05 м / с, в средней части и где предварительное сжатие составляет только половину поворотного шарнира. В случае такой же шероховатости контактной поверхности износ уплотнительной ленты зависит главным образом от давления и коэффициента трения, поэтому уплотнительная полоска в этой точке должна иметь больший срок службы, чем поворотный шарнир.
5. Экспериментальная проверка
В испытательном образце увеличивается уплотнительная лента, весь угол в пределах более равномерной утечки. Улучшенные индикаторы гидравлических двигателей по-прежнему соответствуют первоначальным требованиям. Поэтому анализ и улучшение были проверены. Резиновое уплотнение, радиальный зазор и размерные допуски, связанные с требованиями допуска положения, могут быть в целом уменьшены, вал, оболочка взаимозаменяемы, уменьшают затраты на обработку и улучшают скорость прохождения готовой продукции, более адаптированную к массовому производству.
